Influence of Geomagnetic Disturbances in the Polar Regions on the Reactive Power Transmissions Mode on the Airline

Таким образом, задача исследования механизмов влияния ГИТ, вызванных геомагнитными возмущениями, на режимы передачи реактивной мощности по воздушной линии является актуальной, причем особую актуальность данная задача приобретает для высокоширотных линий электропередачи.

Расчетная схема межсистемной электропередачи. Расчетная схема (а) и схема замещения (б) межсистемной воздушной линии (ВЛ), связывающей две электроэнергетические системы ЭЭС₁ и ЭЭС₂, показаны на рис.1. Нейтрали обмоток высокого напряжения (ВН) силовых трансформаторов Т₁ и Т₂ заземлены. Геомагнитные возмущения инициируют возникновение на поверхности земли квазипостоянного геоэлектрического поля и соответственно разности потенциалов между заземляющими устройствами нейтралей обмоток ВН силовых трансформаторов Т₁ и Т₂, которая учитывается в расчетной схеме источником квазипостоянной ЭДС (e_гит на рис.1,а). Под воздействием квазипостоянной ЭДС по обмоткам ВН силовых трансформаторов Т₁ и Т₂ и фазным проводам ВЛ протекают ГИТ по контуру, показанному на рис.1,а.

На рис. 1,б представлена схема замещения, в которой силовые трансформаторы Т₁, Т₂ представлены упрощенной Г-образной схемой замещения, для количественных оценок вариаций режима передачи реактивной мощности под воздействием ГИТ. На схеме замещения использованы следующие обозначения:

X_л - индуктивное сопротивление фазных проводов ВЛ;

х_T1, х_Т2 - индуктивная составляющая сопротивления короткого замыкания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ соответственно;

х_μ1, х_μ2 – индуктивное сопротивление намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ соответственно;

U₁ ,U₂  - напряжения на шинах ЭЭС₁ и ЭЭС₂ соответственно.

а)

б)

Рис.1 – Расчетная схема (а) и схема замещения (б) межсистемной ВЛ

Потери активной мощности в фазных проводах ВЛ и силовых трансформаторах Т₁, Т₂  не учитываются. ГИТ, протекая по заземленным обмоткам ВН, вызывают одностороннее насыщение магнитных систем силовых трансформаторов Т₁ и Т₂. Данное обстоятельство обуславливает уязвимость рассматриваемой ВЛ к воздействию ГИТ, результатом которого является многократное уменьшение индуктивных сопротивлений х_μ1, х_μ2 ветвей намагничивания силовых трансформаторов Т₁ и Т₂ из-за существенной нелинейности основной кривой намагничивания электротехнической стали магнитной системы [12]. Именно изменение индуктивных сопротивлений ветвей намагничивания силовых трансформаторов Т₁ и Т₂ является фактором, определяющим существенное влияние ГИТ на режимные параметры электропередачи.

Потоки реактивной мощности по межсистемной воздушной линии. Комплексы токов электрических сетей ЭЭС₁ (İ₁) ЭЭС₂ (İ₂) определяются системой уравнений

где  – комплекс собственной проводимости ветви ЭЭС₁ при отсутствии источника напряжения  – комплекс собственной проводимости ветви ЭЭС₂ при отсутствии источника напряжения  – комплекс взаимной проводимости ветвей ЭЭС₁ и ЭЭС₂.

Комплексы собственных и взаимной проводимостей будут определяться выражениями

а модули собственных и взаимной проводимостей – выражениями

Анализ выражений (2) позволяет заключить, что собственные y₁₁ , y₂₂ и взаимная  y₁₂ , проводимости межсистемной электропередачи также зависят от величины ГИТ. Поэтому в условиях геомагнитных возмущений поддержания неизменными напряжений  на шинах ЭЭС₁, ЭЭС₂ недостаточно, как показывает выражение (1), для

сохранения неизменными комплексов токов  и следовательно режима передачи активной и реактивной мощности по межсистемной электропередаче. На рис.2 представлены кривые, показывающие характер изменения эквивалентного индуктивного сопротивления ветвей намагничивания силовых трансформаторов Т₁ и Т₂ в зависимости от глубины насыщения магнитных систем под воздействием ГИТ, которая определяется величиной фазового угла насыщения.

Рис.2 – Зависимость эквивалентного индуктивного сопротивления  ветви намагничивания одного силового трансформатора и двух однотипных силовых трансформаторов  от фазового угла насыщения магнитной системы

 В качестве количественного критерия глубины насыщения магнитной системы силового трансформатора использована величина фазового угла насыщения (φ), определяющего продолжительность однополярных бросков тока намагничивания на периоде напряжения при воздействии ГИТ [8]. С помощью выражений (1) можно определить величину реактивной мощности, выдаваемой ЭЭС₁

и величину реактивной мощности, поступающую в ЭЭС₂

где δ - угол между векторами напряжений ЭЭС₁ и ЭЭС₂.

Сравнивая (3) и (4), видно, что ЭЭС₁ выдает, а ЭЭС₂ потребляет реактивную мощность, т.е. знаки Q₁ и Q₂ противоположны. Тогда потери реактивной мощности в индуктивных сопротивлениях электропередачи будут определяться алгебраической суммой

,                                     

т.е. при  потери  покрываются за счет реактивной мощности ЭЭС₁, а при  потери покрываются за счет потребления реактивной мощности из ЭЭС₂.

Анализ полученных выражений позволяет отметить, что неизменные значения режимных параметров не обеспечат в условиях геомагнитных возмущений сохранение режима передачи реактивной мощности.

На рис. 3 представлены энергетические диаграммы баланса  реактивных мощностей  электропередачи при отсутствии и при различных уровнях геомагнитных возмущений и соответственно ГИТ. Энергетические диаграммы построены для случая работы ВЛ в натуральном режиме, когда мощность магнитного поля линии равна мощности электрического поля  т.е. линия не потребляют и не генерируют реактивную мощность. При отсутствии геомагнитных возмущений  , реактивной мощности Q₁ ЭЭС₁, определяемой выражением (3), достаточно для создания мощности намагничивания силовых трансформаторов Т₁,Т₂, соответственно и выдачи реактивной мощности Q₂ в приемную ЭЭС₂. По мере увеличения ГИТ возрастает мощность намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ настолько, что наступает равенство

,

т.е. вся реактивная мощность ЭЭС₁ расходуется только на покрытие мощности намагничивания. В приемную ЭЭС₂ реактивная мощность не отдается, т.е. Q_2= 0  (рис.3,б).

Рис.3 – Энергетические диаграммы потоков реактивной мощности в электропередаче при: 

 При дальнейшем увеличении ГИТ возможно увеличение мощности намагничивания силового трансформатора Т₁ до уровня (рис.3,в)

В этом случае для поддержания уровня напряжения U₂ в конце линии мощность намагничивания силового трансформатора  Т₂ должна покрываться потреблением реактивной мощности из приемной ЭЭС, т.е.

которая должна обладать соответствующим резервом реактивной мощности.

На рис.4 представлены графики изменения суммарной мощности намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ (кривая 1), реактивной мощности, выдаваемой ЭЭС₁ (кривая 2) и потребляемой, а затем и выдаваемой ЭЭС₂ (кривая 3) в зависимости от интенсивности геомагнитных возмущений, возрастание которой вызывает увеличение фазового угла насыщения (φ) магнитных систем силовых трансформаторов Т₁, Т₂. Зависимости построены с помощью выражений (3), (4) и (5) для слабо загруженной (P₂*=0,1347) и сравнительно «короткой» линии электропередачи, которая имеет следующие параметры

Представленные численные значения приведены к номинальным параметрам силовых трансформаторов. Индуктивные сопротивления ветвей намагничивания х_μ1, х_μ2 , силовых трансформаторов  Т₁, Т₂ указаны для режима нормального перемагничивания магнитных систем при отсутствии геомагнитных возмущений  Как видно, по мере увеличения ГИТ и соответственно фазового угла насыщения магнитной системы силовых трансформаторов Т₁, Т₂ многократно возрастает суммарная мощность намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ (кривая 1) от значения  при  до значения  при  т.е. фактически до значения номинальной мощности силового трансформатора [13, 14].

Дальнейшее увеличение интенсивности ГИТ и фазового угла насыщения от значения  до значения   сопровождается еще более резким увеличением суммарной мощности намагничивания, вплоть до значения  т.е. почти трехкратного значения номинальной мощности силового трансформатора. При  суммарная мощность намагничивания силовых трансформаторов возрастает только на 6%.

Рис.4 – Энергетические характеристики электропередачи при воздействии ГИТ (1 – суммарная мощность намагничивания силовых трансформаторов; 2 – реактивная мощность, выдаваемая ЭЭС₁; 3 – реактивная мощность, выдаваемая в (потребляемая из) ЭЭС₂)

Увеличение суммарной мощности намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ при возрастании интенсивности геомагнитных возмущений вызывает увеличение потребляемой из ЭЭС₁ реактивной мощности (кривая 2) и уменьшение реактивной мощности, поступающей в ЭЭС₂ (кривая 3). Наконец, при  выдача реактивной мощности в ЭЭС₂ прекращается и практически вся реактивная мощность, выдаваемая ЭЭС₁, расходуется на покрытие мощности намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ и только ≈ 19% на покрытие потерь реактивной мощности в продольных индуктивных сопротивлениях межсистемной электропередачи. Данная ситуация соответствует энергетической диаграмме, изображенной на рис.3,б.

При  реактивная мощность начинает потребляться и из ЭЭС₂. С этого момента возрастающая мощность намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂, а также и потери реактивной мощности в продольных индуктивных сопротивлениях электропередачи начинает покрываться за счет потребления реактивной мощности как из ЭЭС₁, так и из ЭЭС₂ (см. также энергетическую диаграмму на рис.3,в). В частности, при  суммарная мощность намагничивания силовых трансформаторов Т₁, Т₂ на ≈ 60% покрывается потреблением реактивной мощности из ЭЭС₁ и  на ≈ 40% потреблением реактивной мощности из ЭЭС₂. Однако это возможно только при наличии соответствующих резервов реактивной мощности. В противном случае геомагнитные возмущения при достаточной интенсивности способны инициировать развитие аварийной ситуации типа «лавина напряжения».

Заключение.  В неразветвленной схеме передачи электроэнергии поток реактивной мощности в приемную систему существенно зависит от интенсивности геомагнитных возмущений, поскольку увеличение ГИТ способно вызвать многократное увеличение мощности намагничивания силовых трансформаторов повышающей и понижающей подстанций до значений достигающих и даже превышающих собственную номинальную мощность. По мере увеличения ГИТ уменьшается пропускная способность воздушной линии, а поток реактивной мощности в приемную систему уменьшается вплоть до полного прекращения и последующей инверсии направления передачи.